玻璃纤维的拉伸强度高，伸长小(3%)，测试方法标准有：GB/T14338-1993合成短纤维卷曲性试验方法，GB/T 15232-1994 纺织玻璃纤维 毡 拉伸断裂强力的测定，GB/7689.5玻璃纤维拉伸断裂强力和断裂伸长的测定，GB T15232-1994纺织玻璃纤维毡拉伸断裂强力的测定，GB/T 7689.5-2001|增强材料 机织物试验方法 第5部分：玻璃纤维拉伸断裂强力和断裂伸长的测定等等。单纤维强伸性能试验要采用能测试玻璃纤维的高强高模纤维强力仪。 
安全防护编辑
1.不慎与眼睛接触后，请立即用大量清水冲洗并征求医生意见。
2.穿戴适当的防护服。
3.切勿吸入粉尘。
4.避免与皮肤和眼睛接触。
主要用途编辑
无捻粗纱
无捻粗纱是由平行原丝或平行单丝集束而成的。无捻粗纱按玻璃成分可划分为：无碱玻璃无捻粗纱和中碱玻璃无捻粗纱。生产玻璃粗纱所用玻纤直径从12～23μm。无捻粗纱的号数从150号到9600号（tex）。无捻粗纱可直接用于某些复合材料工艺成型方法中，如缠绕、拉挤工艺，因其张力均匀，也可织成无捻粗纱织物，在某些用途中还将无捻粗纱进一步短切。
（1）喷射用无捻粗纱 适合于玻璃钢喷射成型使用的无捻粗纱要具备如下性能：①良好的切割性，在连续高速切割时产生的静电少；②无捻粗纱切割后分散成原丝的效率要高，也即分束率高，通常要求90%以上；③短切后的原丝具有优良的覆模性，可覆盖在模具的各个角落；④树脂浸透快，易于被辊子辊平并易于驱赶气泡；⑤原丝筒退解性能好，粗纱线密度均匀，适合于各种喷枪及纤维输送系统。喷射用无捻粗纱都是由多股原丝络制而成，每股原丝含200根玻纤单丝。
（2）SMC用无捻粗纱 SMC即片状模塑料，主要用于压制汽车部件、浴缸、水箱板、净化槽、各种座椅
玻璃纤维方格布
玻璃纤维方格布
等。SMC用无捻粗纱在制造SMC片材时要切成lin(25mm)的长度，分散在树脂糊中，因此对SMC用无捻粗纱的要求是短切性好，毛丝少，抗静电性优良，在切割时短切丝不会粘附在刀辊上。对着色的SMC而言，无捻粗纱要在高颜料含量的树脂糊中被树脂浸透。通常SMC无捻粗纱一般为2400tex，少数情况下也有用4800tex的。
（3）缠绕用无捻粗纱 缠绕法用于制造各种口径的玻璃钢管、贮罐等。缠绕用无捻粗纱的号数从1200号到9600号，缠绕大型管道及贮罐多倾向于直接无捻粗纱，如4800tex的直接无捻粗纱。对缠绕用无捻粗纱的要求如下：①成带性好，呈扁带状；②无捻粗纱退解性好，在从纱筒退解时不脱圈，不形成"鸟巢"状乱丝；③张力均匀，无悬垂现象；④线密度均匀，一般须小于±7%；⑤无捻粗纱浸透性好，从树脂槽通过时易为树脂润湿及浸透。
（4）拉挤用无捻粗纱 拉挤用于制造断面一致的各种型材，其特点是玻纤含量高，单向强度大。拉挤用无捻粗纱可以是多股原丝并合的也可以是直接的无捻粗纱，其线密度范围为1100号到4400号。各种性能要求与缠绕无捻粗纱大体相同。
（5）织造用无捻粗纱 无捻粗纱的一个重要用途是织造各种厚度的方格布或单向无捻粗纱织物，它们大多用于手糊玻璃钢成型工艺中。对强造用无捻粗纱有如下要求：①良好的耐磨性；②良好的成带性；③织造用无捻粗纱在织造前需经强制烘干；④无捻粗纱张力均匀，悬垂度应符合一定标准；⑤无捻粗纱退解性好；⑥无捻粗纱浸透性好。
（6）预型体用无捻粗纱 在预型体工艺中，无捻粗纱被短切并喷附在预定形状的网上，同时喷少量树脂使纤维网固定成形，然后将成形的纤维网片移入金属模具中，注入树脂热压成形，即得制品。对于这种工艺的无捻粗纱的性能要求与对喷射无捻粗纱的要求基本相同。
为了适应当代建筑结构向着大跨度、高耸和重载方向发展和生产施工的工业化要求,以及承受恶劣环境的要求,本文在钢管混凝土、FRP约束混凝土、FRP套管混凝土等概念的基础上,提出了一种新型的组合结构——FRP与钢管混凝土复合结构,这种结构是在钢管混凝土外围粘贴纤维布,利用FRP和钢管两种材料约束核心混凝土。纤维增强复合材料(FRP)具有强度高、重量轻、耐腐蚀、抗磁性等优点,在土木工程领域中发挥着重要的作用,已被成功地应用于旧有结构的补强与加固或替换钢筋或钢管直接应用于新建结构。用FRP约束传统钢管混凝土柱,可以为核心混凝土提供更强的约束,延缓钢管的屈曲,且可以防止钢管的锈蚀。本文通过试验和理论分析研究了FRP与钢管混凝土复合短柱以及中长柱的轴压性能,主要进行了以下几方面的工作：(1)通过11个FRP与钢管混凝土复合短柱试件的轴心受压试验,研究了FRP与钢管混凝土复合短柱的工作机理、破坏形态和轴压极限承载力,以及粘贴FRP的种类、含钢率、FRP粘贴用量和混凝土强度等级等因素对复合短柱轴压性能的影响。试验结果表明：与钢管混凝土相比,FRP与钢管混凝土复合短柱的轴压极限承载力和刚度有较大程度的提高；FRP与钢管混凝土复合短柱中,钢管与纤维布能很好的共同工作,两者对试件的约束能力都得到了充分发挥；试件的破坏形态主要与粘贴的FRP种类有关；随着纤维布层数的增加,复合柱的极限承载力增大,延性也有所提高；随着钢管壁厚的增加,复合柱的屈服强度和极限承载力随之增大；混凝土等级的增加可以适当提高复合柱的极限承载力。(2)在试验结果的基础上,结合钢管混凝土和FRP约束混凝土结构的相关理论,本文对FRP与钢管混凝土复合短柱的受力进行理论分析并推导出复合柱轴压承载力的理论公式。在分析钢管混凝土柱的轴压承载力计算公式的基础上,提出影响复合短柱轴压承载力的因素,即约束效应系数,在此基础上结合本次试验的结果,得出基于统一理论的复合短柱轴压承载力的简化计算公式,理论公式计算结果以及简化公式计算结果与试验结果吻合良好。应用数值解法对轴心受压下的FRP与钢管混凝土复合短柱的全过程非线性分析,计算结果与试验结果比较接近,验证了计算方法的合理性。(3)对15根FRP与钢管混凝土复合中长柱进行了轴心受压试验,研究了钢管混凝土柱外围粘贴纤维布后的破坏形态、破坏机理和受力性能。分析了长细比、FRP的种类和FRP粘贴量对复合柱的极限承载力、荷载-挠度关系、荷载-应变关系等方面的影响。试验研究结果表明：FRP与钢管混凝土复合短柱结合了钢管混凝土和纤维布各自的优点,钢管与纤维布能很好地共同工作；复合柱的轴压力学性能得到明显的改善,其极限承载力、延性以及变形能力均优于钢管混凝土柱；长细比越小、FRP粘贴量越多,则复合柱的承载力越高、延性越好。其它参数相同时,GFRP与钢管混凝土复合柱的延性以及材料强度利用率略高于CFRP与钢管混凝土复合柱。(4)在试验研究和理论分析的基础上,建立了FRP与钢管混凝土复合中长柱轴压承载力的实用计算公式,计算结果与试验结果吻合良好。在试验研究的基础上,选取合适的钢材、混凝土及纤维布的本构模型,采用ANSYS有限元软件对FRP-钢管混凝土中长柱轴压性能进行了非线性有限元计算,得到了荷载-挠度曲线和荷载-纵向平均应变曲线,计算结果与试验结果吻合较好,验证了采用ANSYS分析此类结构的适用性。